قالب لغزنده در بتن ریزی ها درحالی که روسازی ها و آستری های کانال در صفحه افقی به صورت قالب لغزنده هستند، مفهوم قالب لغزنده در صفحه عمودی معنا می یابد. بنا بر تحقیقات کلینیک بتن ایران قالب لغزنده عمودی معمولا در روش های بتن ریزی سنتی به دلایل زیر انتخاب می شوند:
1- این روش یک سازه یکپارچه با کیفیت بالا را به همراه حداقل تعداد درز تولید می کند.
2- این روش سریع است و این امکان را می دهد که دیگر فازهای کار برنامه ریزی شود و با سرعت بیشتر و موثرتر برنامه ریزی شود.
برای اینکه کار قالب لغزنده با موفقیت همراه باشد، بتن باید به اندازه کافی شکل پذیر باشد تا به خوبی تحکیم گردد و به اندازه کافی سخت باشد تا در محل بماند. حمل و نقل های مواد به صورت کاملا برنامه ریزی شده و پیوسته باید توسعه بیابد و سپس حفظ شود تا از بتن ریزی غیر منقطع اطمینان حاصل شود. این تکنیک همچنین برای بتن سبک وزن مورد استفاده قرار گرفته است. در این سیستم، قالب های عمودی به آرامی بتن نیمه سخت شده را به بالا می لغزانند، روی جک هایی که بر میله های فولادی سوار شده بر آنها هستند و بتن در پایین باقی می ماند. زمانیکه قالب پر شده و عملیات قالب لغزنده تحت انجام است، قالب پر نگه داشته می شود. سرعت پر شدن مورد استفاده طوری است که یک سازه پایدار باقی می ماند، چون ویژگی اصلی فرآیند قالب لغزنده ایجاد توانایی در بتن بر حفاظت از خودش در سنین اولیه می باشد. زمان های در معرض قرار گرفتگی نمونه ای پس از بتن ریزی می تواند در بازه 5/1 تا 6 ساعت باشد. الزامات برای زمان گیرش بتن توسط زمان و فاصله میان ترکیب شدگی و بتن ریزی و زمان اتخاذ شده برای اینکه بتن از قالب لغزنده بیرون بیاید، دیکته می شود. در هوای گرم، افزودنی های کاهنده آب دیرگیرکننده، آب اختلاط خنک شده یا خاکستر بادی برای به تاخیر انداختن گیرش استفاده می شوند. بنابراین زمان کافی منقضی می شود تا حمل و نقل و لغزش بتن امکان یابد. به عکس، هنگامی که عملیات قالب لغزنده تحت شرایط زمستانی انجام گیرد، زمان های لغزش مطلوب ممکن است با کاربرد سیمان تیپ (RHPCIII)، فوم سیلیکا، حرارت دادن بتن به 22°C در قالب ها، کاربرد حصارهای محافظتی، و پیمانه های بالای یک افزودنی تسریع کننده قابل حصول شود. افزودنی های محبوس کننده هوا هم در قالب لغزنده به کار برده می شود. نه تنها برای ارتقاء خصوصیات دوام بلکه به منظور حداقل ساز یآلودگی ایجاد شده توسط آب جدا شده از سنگدانه ها که به اطراف سازه بتنی سرازیر می شود. جدول 7-9 مخلوط هایی را نشان می دهد که هر دو افزودنی ها و خاکستر بادی برای دستیابی به زمان های لغزش مطلوب در ساخت دیواره حاشیه یک ساختمان راکتور هسته ای استفاده می شود.
تغییر پیمانه مصرفی افزودنی یا افزودن با تاخیر دیرگیرکننده طی دوره فرآیند قالب لغزنده با تغییرات در شرایط دمایی تعیین می گردد. هر تغییر در گیمانه مصرفی متناظر با مقدار لازم برای جبران کردن اثر یک تغییر در دمای 8/2°C، که میانگین بین دمای اختلاط بتنی و دمای هوا است، می باشد. تغییرات صورت گرفته باید به یک شیوه تدریجی برای اجتناب از تغییرات شدید در زمان گیرش بتن لحاظ گردد. این مورد به خصوص می تواند زمان گیرش را تا 3-2 ساعت امتداد دهد، اسلامپ و میزان هوای موجود بتن اصلاح شده را افزایش می دهد (جدول 7-10).
آزمایش نفوذ پروکتور به طور وسیع برای هر دو آزمون آزمایشگاهی اولیه و آزمایش در کارگاه پروژه برای تعیین وابستگی های میان خصوصیات گیرش بتن و سرعت لغزش قالب ها، پذیرفته شده است. مقادیر مقاومت نفوذی در بازه Mpa 3-7/0 برای قالب لغزنده، بهینه یافت شده است. وقتی از آزمایش نفوذ پروکتور به عنوان ابزاری برای تخمین زمان های لغزش استفاده شود، ملاحظه باید برای اطمینان حاصل کردن از شرایط ذخیره شدن برای مخازن ملات صورت گیرد که قابل مقایسه با شرایط بتن در قالب های لغزنده باشد. اثرات دمای محیطی و بادهای زیاد، تولید حرارت و ... باید در محاسبات لحاظ شوند.
قالب لغزنده عمودی در ساخت برج های خنک کننده، دودکش های باریک شونده، ساختمان ها، پایه های پل، آستری های لوله های محوری و اخیرا در راکتورهای ایستگاه های نیروی هسته ای استفاده می شود. دو سازه نمونه قالب لغزنده از مخلوط های حاوی اسید هیدروکسی کربوکسیلات، افزودنی های محبوس کننده هوا و کاهنده آب از نوع پلیمر کربوهیدرات در شکل 7-14 (a) و (b) نشان داده می شود.
جدول 7-9- تحلیل آماری ماهیانه و صفحه خلاصه طرح اختلاط بتن
| 3.7 | 3.6 | 3.5 | طرح اختلاط |
16.1976 آوریل
27.1976 آوریل | 15.1976 آوریل
28.1976 آوریل | 13.1976 آوریل
28.1976 آوریل | از
تا | دوره | کاربرد |
(39.7)34.5
0.379
4.5
35 | (39.7)34.5
0.379
4.5
35 | (39.7)34.5
0.379
4.5
35 | MPa
12 mm±
±1%
% kf total
Agg. By. Vol. | مقاومت
W/C
اسلامپ
هوا
ماسه | الزامات مارچ |
380
83.0
184
575.5
1074
،
315
(R×100)215 | 380
83.1
182
575.5
1074
ـ
280
(R×100)440 | 380
83.1
175
575.5
1074
ـ
280
(R×100)660 | Kgm-3
Kgm-3
Kg
Mm0.19
Mm0.12
Ml
Ml | Cement
Fly ash
Water
Sand
Stone
AEA MBVR
WIRA Poozz | نسبت های طرح اختلاط |
| به تاریخ روز | ماه | به تاریخ روز | ماه | به تاریخ روز | ماه | |
31
38.8
2.3
6.0
4.4 | 31
38.8
2.3
6.0
4.4 | 15
40.7
2.6
6.4
2.9 | 15
40.7
2.6
6.4
2.9 | 19
43.6
3.38
7.8
2.2 | 19
43.6
3.38
7.8
2.2 | تحلیل استاتیکی
تعداد نمونه های (n)
مقاومت میانگین (mn)
انحراف استانداردی
ضریب تغییر
کلی، V
میانی V |
شکل 7-13- مقاومت نفوذ سوزنی پروکتور برا یملات الک شده از بتن های حاوی سطوح دیرگیرکننده گوناگون
جدول 7-10- خصوصیات فیزیکی بتن با و بدون افزودن با تاخیر افزودنی دیرگیرکننده کاهنده آب
* فاکتور سیمان: kg256
+ سرعت افزودن لیگنو سولفونات کلسیم = % 225/0 ذرات جامد بر روزن سیمان
: صفر؛ 2 : افزودن با آب اختلاط؛ 3 : اضافه شده پس از 2 دقیقه اختلاط
| تاخیر در زمان گیرش (دقیقه) | درصد هوا | اسلامپ (mm) | نسبت آب به سیمان | روش افزودن | شماره سیمان |
| نهایی | اولیه | |
ـ
85
240
ـ
105
207
ـ
140
225
ـ
115
285
ـ
60
170 | ـ
60
235
ـ
90
240
ـ
134
250
ـ
65
215
ـ
60
180 | 1.0
3.6
5.5
2.2
5.1
6.9
1.0
3.1
3.3
2.5
4.6
6.7
1.2
3.5
5.9 | (4) 100
(4) 100
(8) 200
(3) 100
(2/1 4) 89
(4/3 1) 83
(4/3 3) 95
(4/3 3) 95
(4) 100
(2/1 4) 114
(2/1 3) 89
(2/1 4) 114
(4) 100
(2/1 3) 89
(7) 178 | 0.54
0.48
0.48
0.59
0.55
0.51
0.53
0.48
0.58
0.54
0.50
0.53
0.49
0.49
| 1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3 | A
B
A
C
D
E |
شکل 7-14- ستون های پل با قالب لغزنده: (a) پل (Korea, Seoul, Sehoe)
(b) برج (Canada,Toronto, CN)